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【純水設(shè)備http://www.hepinggang.cn】高負荷污泥膨脹機理操作條件對膨脹的影響是公認的。在實際生產(chǎn)的報告中，低負荷會引起膨脹，而高負荷也會引起膨脹。低溶解氧引起膨脹，高溶解氧引起膨脹;完全混合曝氣池膨脹，推流曝氣池膨脹。低C∶N比(或C∶P比)引起膨脹，高C∶N比(或C∶P比)引起膨脹等。

    由于引起污泥膨脹的因素很多，關(guān)于污泥膨脹的報道也不盡相同，這使得人們對污泥膨脹望而卻步。污泥膨脹是污水處理過程中比較復(fù)雜的問題。純水設(shè)備造成這種現(xiàn)象的原因是多方面的。首先，引起污泥膨脹的絲狀菌有30多種，因此實際的活性污泥膨脹問題極其復(fù)雜。

    高負荷膨脹也稱為非絲狀菌膨脹，因為它不是絲狀菌過度繁殖引起的膨脹，而是膨脹性能類似于絲狀菌膨脹，兩者都有嚴重的沉淀性能下降，第二沉淀池嚴重，SV高達90%。

    具體來說，兩者的區(qū)別在于南通純水設(shè)備，非絲狀菌的膨脹是由進入系統(tǒng)的過量碳源引起的。在高基質(zhì)下，細菌吸收的碳源無法代謝，親水多糖分泌在細菌表面，部分進入系統(tǒng)。細菌處于對數(shù)階段，此時細菌的活性最強，導(dǎo)致膠束解體。絲狀菌的擴張是由于絲狀菌的過度繁殖所致。絲狀菌突出菌絲，與絲狀菌相鄰形成松散的絮團，導(dǎo)致絮團密度降低，嚴重影響沉降性能。其中最明顯的明顯區(qū)別是:絲狀膨脹和非絲狀膨脹在曝氣池中是一種漂浮的泥漿，一種泡沫!

2. 控制高負荷污泥膨脹

1. 負荷與溶解氧的作用

    采用全混合曝氣池(斷面1.0m2，高度3.0m)，市政污水負荷0.4kgbod5 /(kgMLSS?d) ~ 0.8kgbod5 /(kgMLSS?d)，溶解氧濃度1.0mg/L ~ 2.0mg/L，污泥齡期20天。第一階段，由于長絲過度增殖，SVI從280mL/g增加到800mL/g，污泥濃度下降到0.68g/L，二沉池污泥繼續(xù)流失。

    一般認為在1.0mg/L ~ 2.0mg/L溶解氧條件下運行的曝氣池不會產(chǎn)生污泥膨脹，而試驗中溶解氧濃度一直保持在這個水平，污泥仍會發(fā)生膨脹。第二階段溶解氧濃度從第16天增加到3.0mg/L ~ 5.0mg/L(平均4mg/L)時，SVI逐漸緩慢下降，污泥濃度不斷上升。大約25天后，污泥濃度逐漸上升到1.5g/L, SVI下降到300mL/g。一般情況下，污泥膨脹速度較快，長達2-3天，而膨脹污泥的回收非常緩慢，純水設(shè)備通常需要超過污泥年齡的3倍。污泥沉降性能隨著污泥齡的增加而顯著提高。2、加填料控制污泥膨脹

    在生產(chǎn)性曝氣池頭部加占總池容15%軟填料，與傳統(tǒng)工藝不加填料時的SVI對比。加設(shè)軟性填料系統(tǒng)總停留時間為4h，負荷在0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBOD5/(kgMLSS·d)之間。在曝氣池供氧充足的條件下(氣水比(3.7～5)∶1)，加填料可很好地控制膨脹現(xiàn)象。 傳統(tǒng)曝氣池在相同條件下的運行，在后期停留時間延長1倍。負荷降低1倍，SVI仍在200mL/g ～500mL/g之間，遠高于加填料系統(tǒng)(SVI平均在100mL/g左右)。從填料池的分析來看，填料上附著生長的微生物以硫絲菌、021N型菌絲狀菌為主。填料池對有機酸的去除率高達80%，對COD去除率為50%，H2S從3.67mg/L降至0.77mg/L。從而去除了絲狀菌的生長促進因素，有利于絮狀菌的生長。

    事實上，填料池也相當一個選擇器，其將絲狀菌固著于填料上在第一個池子中選擇性地充分生長，但不進入活性污泥絮體之中。而絮狀菌在第二個池內(nèi)生長，從而避免了污泥膨脹的發(fā)生。其主要的作用是降低污水的有機負荷，菌膜的脫落是次要因素。對于有機負荷的降低，是從兩方面進行南通純水設(shè)備，首先是對有機物的直接去除，這個作用在分設(shè)的填料池中最為明顯。其次是填料上生長的微生物量，增加了系統(tǒng)中總的生物量，從而降低了有機負荷。加填料控制污泥膨脹的方法很簡單，但缺點是增加了一定的投資，還有填料的更換問題。一般適宜小型污水處理廠使用，而大型污水處理廠一般不宜采用。

3、池型和曝氣強度對污泥膨脹的影響

    對城市污水在高負荷下進行如下對比試驗，負荷同為0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBO D5/(kgMLSS·d)，停留時間為4h，氣、水比為(3.4～5)∶1。在試驗中發(fā)現(xiàn)呈推流式曝氣的SVI要比同樣運轉(zhuǎn)條件下的完全混合曝氣池的高100左右。在試驗中氣、水比為3.5∶1的情況下，推流式曝氣池的SVI上升到450mL/g左右，二沉池污泥面不斷上升，污泥溢流，發(fā)生污泥膨脹。強制排泥后，污泥濃度不斷下降。這時增加曝氣量之后，雖SVI略有下降，但由于污泥濃度恢復(fù)較慢。負荷比初始值要大的多，接近1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，SVI最終仍在350mL/g左右。

    這個試驗不但說明了溶解氧(宏觀)在控制污泥膨脹中的重要作用，同時說明曝氣池中實際 (微觀)的溶解氧濃度的不同對于膨脹的影響。在兩個池子停留時間、曝氣量、水質(zhì)、負荷等完全一致的情況下，產(chǎn)生差別的原因是由于推流式曝氣池首端的溶解氧濃度，在整個試驗期間里一直等于零。而在完全混合曝氣池中溶解氧濃度為2.0mg/L。這表明在高負荷的曝氣池的運轉(zhuǎn)中，推流式曝氣池不利于改善污泥沉降性能。因為當污水中存在大量容易降解的物質(zhì)，使得曝氣池氧的利用速率加快。造成氧的供應(yīng)速率低于氧的利用速率，特別是在曝氣池頭部更加嚴重。

    在這種情況下使氧成為限制因素，即使在曝氣池其它部位溶解氧濃度為1.0mg /L～2.0mg/L仍然發(fā)生膨脹。其原因在于首端負荷過高，嚴重缺氧造成絲狀菌從絮體中伸展出來爭奪氧氣，同時在后段的絲狀菌由于可以從主體溶液中直接吸取營養(yǎng)，比絮體本身中的菌膠團菌有更高的生長速率純水設(shè)備，從而得到充分的增殖(充分伸展的絲狀菌阻礙了污泥的沉降)而造成了膨脹。從試驗結(jié)果來看，在曝氣池頭部的溶解氧保持在2.0mg/L(強化曝氣或再生池) ，可以有效地控制污泥膨脹。

4、回流污泥射流強化曝氣

    在以上研究和分析的基礎(chǔ)上，在推流曝氣池的首端采用回流污泥經(jīng)過射流曝氣器進行強化曝氣，并輔以原有的中微孔曝氣器，這時首端小池的溶解氧從零提高到1.6mg/L，解決了首端供氧不足的矛盾。因而，SVI值不斷下降至160mL/g，這時射流攜帶空氣量很小。通過對回流污泥單獨射流和增加曝氣量的試驗結(jié)果的比較南通純水設(shè)備，可以得出如下結(jié)論：回流污泥射流對于污泥膨脹的控制作用，不是由于射流過程中對于絮體的切割，造成絲狀菌長度及生態(tài)環(huán)境變化而造成的結(jié)果，而是由射流過程中高的傳質(zhì)效率，提供了充足的溶解氧。在曝氣池首端造成了有利于菌膠團菌生長的條件，抑制了絲狀菌的生長，從而控制了污泥膨脹。在首端強化曝氣可采用回流污泥射流，也可采用加大首端曝氣強度(供氣量)。從試驗結(jié)果來看，其對污泥膨脹的控制作用是十分有效的。這就為高負荷類型的污泥膨脹的控制提供了多種選擇方案。公司可根據(jù)客戶要求制作各種流量的純水設(shè)備，超純水設(shè)備及軟水處理設(shè)備。 實驗室水處理設(shè)備，南通純水設(shè)備。